Архив рубрик: Без рубрики

Применение в качестве дополнительной арматуры отдельных стержней с отгибами не рекомендуется, за исключением случаев армирования балок, для которых применение ненесущих каркасов на точечной сварке не допускается (при многократно повторяющейся подвижной нагрузке).
Дополнительную арматуру, укладываемую в пролете балок, а также дополнительную арматуру в колоннах рекомендуется приваривать (прихватывать) к решетке несущего каркаса при его изготовлении до установки на место.

Дополнительные прямые стержни, укладываемые для армирования опорных участков балок, рекомендуется привязывать к несущему каркасу и сдвигать в требуемое проектом положение после установки каркаса.

Для армирования опорных участков второстепенных балок рекомендуется применять в качестве дополнительной арматуры сварные рулонные сетки с поперечной рабочей арматурой или плоские сварные сетки.
Рулонные сетки должны раскатываться вдоль главной балки. Плоские сетки следует располагать равномерно по всей длине главной балки.

Для обеспечения требуемой величины защитного слоя следует предусматривать приварку коротышей — ограничителей к каркасам балок и колонн, фиксирующих положение каркаса относительно опалубки. В качестве ограничителей могут быть также использованы упоры и распорки, привариваемые к элементам каркаса.

Для армирования второстепенных балок рекомендуется применять следующие виды несущих сварных каркасов:

• а) при ширине ребра балки не более 15 см — плоские каркасы с поясами и раскосами из стержней периодического или круглого профиля, основными стойками из полосовой стали и дополнительными стойками из круглых стержней (рис. 1);
• б) при ширине ребра балки более 15 см — пространственные каркасы, составленные из двух плоских каркасов, в которых пояса и стойки состоят из стержней периодического или круглого профиля, а раскосы — из полосовой стали и соединяются с поясами и стойками валиковыми швами (рис. 2); этот тип каркаса может быть применен также для относительно легких балок, не связанных с перекрытием.

Для армирования главных балок, а в отдельных случаях при больших пролетах и нагрузках также для армирования второстепенных балок и отдельных балок, не связанных с перекрытием, рекомендуется применять:

• а) пространственные каркасы, составленные из плоских каркасов, в которых пояса состоят из уголков, а раскосы и стойки из стержней периодического или круглого профиля, соединяемых с поясами валиковыми швами (рис. 3);
• б) пространственные каркасы, составленные из плоских каркасов, в которых верхний пояс состоит из уголка, а раскосы, стойки и нижний пояс из стержней периодического или круглого профиля.

Конструкции несущей арматуры в виде сварных каркасов для балок: 1 — общий вид плоского каркаса второстепенной балки с поясами и раскосами из стержней периодического или круглого профиля и стойками из полосовой стали: 1 — точечная сварка, 2 — упоры; 3 — дополнительные стержни, 2 — общий вид пространственного каркаса второстепенной балки с поясами и стойками из стержней периодического или круглого профиля и с раскосами из полосовой стали: 1 — дополнительные стержни; 2 — поперечные связи; —хомуты, 3 — общий вид пространственного каркаса главной балки с поясами из уголков и раскосами и стойками из стержней периодического или круглого профиля: 1—дополнительные стержни; 2 — поперечные связи; 3 — стыковая накладка.

Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь на обработку персональных данных в соответствии с Условиями

Проверка жесткости (определение прогибов изгибаемых элементов)

Вычисленные прогибы от эксплуатационной нормативной нагрузки должны быть не более предельных величин, указанных в табл. 1.

Таблица 1. Предельные прогибы изгибаемых элементов

1. При наличии штукатурки прогиб элементов перекрытий и покрытий только от полезной нагрузки должен быть не более 1 /350 l.
2. При выполнении сборных железобетонных конструкций со строительным подъемом, значения предельных прогибов, приведенные в табл. 3, увеличиваются на величину строительного подъема. Строительный подъем рекомендуется назначать равным расчетному прогибу от постоянное нагрузки.
3. Если в помещениях с гладким потолком имеются постоянные перегородки (например, в коридорах, санитарии узлах в т. д.» с расстоянием между ними l₁ < I где I — пролет настилов, панелей и т.п.. прогиб для этих элементов разрешается определять на длине перегородками и принимать его не более I / 200 l₁,: при этом величина прогиба на всей длине элемента должна быть во всяком случае не более I /150 I.

При расчете по деформациям следует учитыватъ действительные условия опирания элементов.
При обеспечении надлежащей заливки швов или других конструктивных мероприятий (например, укладки арматуры в швах) разрешается учитывать частичное защемление на опорах плит, настилов и т. п.

При надлежащей заливке швов между элементами настилов, панелями и т. п. при расчете деформаций разрешается местные сосредоточенные нагрузки распределять на ширину всех элементов, связанных заливкой швов.
При заделке плит, настилов и т. д. в каменные стены при расчете деформаций следует учитывать опорный момент в размере 15% от момента свободно лежащей балки. При этом на чертежах должны быть указаны мероприятия по обеспечению необходимого защемления на опорах.
При наличии жестких перегородок, не имеющих проемов (например, железобетонные, каменные и т. п.), нагрузка от веса перегородок при определении деформаций элементов может не учитываться.

При определении деформаций элементов жилых и гражданских зданий нагрузки от прочих перегородок учитываются в размере 40% от фактического их веса.

Для железобетонных элементов, не связанных с рядом расположенными элементами, например, для лестничных маршей и площадок, свободно уложенных плит и т. п., помимо расчета прогибов от статической нагрузки должна проверяться их зыбкость. При этом расчетный прогиб этих элементов от кратковременно действующего добавочного к полной нормативной нагрузке сосредоточенного груза в 100 кг должен быть не более 0,7 мм.

Деформации бетонных и железобетонных конструкций, в которых трещины в растянутой зоне не допускаются, определяются как деформации сплошного тела с учетом работы сжатой и растянутой зон.
Деформации железобетонных конструкций, при эксплуатации которых трещины в растянутой зоне допустимы, определяются по удлинению растянутой арматуры с учетом работы растянутого бетона между трещинами и по укорочению крайнего волокна бетона сжатой зоны с учетом его упругопластических свойств. При этом принимается расчетный модуль упругости бетона согласно табл. 2.

Таблица 2. Расчетные модули упругости бетона при сжатии Еδ (в кг/см2)

При обработке бетона вакуумированием, прессованием и т. п., а также при автоклавной обработке значения модулей упругости при определении деформаций разрешается принимать по экспериментальным данным.
При определении деформаций элементов сборных железобетонных конструкций, изготовляемых на заводах или специально оборудованных полигонах, с систематической проверкой прочности и однородности бетона, разрешается принимать нормативный модуль упругости бетона согласно табл. 3.

Прогибы и углы поворота элементов конструкций, при эксплуатации которых трещины в растянутой зоне допустимы, определяются по формулам строительной механики от невыгоднейшей нормативной нагрузки по жесткости В элемента, определяемой для каждого участка элемента с моментов одного знака.

Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь на обработку персональных данных в соответствии с Условиями

Балки рекомендуется армировать сварными каркасами. Армирование балок отдельными стержнями или вязаными каркасами может иметь место при отсутствии готовых сварных каркасов и сварочного оборудования, а также в тех случаях, когда применение каркасов на точечной сварке недопустимо.

Диаметр продольной рабочей арматуры в балках — не менее 10 мм. Число стержней, доводимых до опор, должно быть не менее двух В ребрах часторебристых перекрытий допускается применение рабочей арматуры диаметром 8 мм с доведением до опоры одного стержня.

Диаметр монтажной арматуры в балках, армированных отдельными стержнями или вязаными каркасами — не менее 10 мм. В балках, армированных сварными каркасами, диаметр монтажной арматуры должен приниматься в соответствии с указаниями на статье.

При конструировании балок прямоугольного и тавровых сечений следует выдерживать соотношение
d < 2μ %, 

где d — диаметр растянутой арматуры (в см)

μ % — процент армирования, отнесенный к расчетной площади ребра bh₀.

Поперечная арматура в балках назначается по pасчету, причем хомуты (поперечные стержни) в балках, за исключением сборных настилов и часторебристых перекрытий, должны ставиться  независимо от расчета.

Расстояние между хомутами или поперечными стержнями в балках высотой до 40 см должно быть не более 20 см, а в балках большей высоты — не более половины высоты сечения балки и не более белее 50 см.
На участках балок, где хомуты или поперечные стержни по расчету не требуются, а также в зоне расположения отгибов допускается для балок высотой более 30 см мм увеличивать расстояние между хомутами или поперечными стержнями до 3/4 h, но не более чем до 50 см.

В местах стыков растянутой арматуры, выполняемых внахлестку без сварки, в сечениях, где растянутая арматура используется полностью, расстояние между хомутами — не более 5 диаметров рабочей арматуры.

Устройство стыков растянутой арматуры внахлестку без сварки в местах полного использования арматуры не рекомендуется.
В ребрах часторебристых перекрытий с вкладышами хомуты ставить не обязательно, а в ребрах часторебристых перекрытий без вкладышей наибольшее расстояние между хомутами может быть увеличено до 30 см.

При действии сосредоточенных грузов, приложенных к балке снизу, необходимо предусматривать подвески для передачи нагрузки в верхнюю зону балки.
Отогнутые стержни должны конструироваться с учетом следующих требований:

а) расстояние от грани свободной опоры до начала отгиба — не белее 5 см,
б) начало отгиба в растянутой зоне должно отстоять от нормального к оси элемента сечения, в котором отгибаемый стержень полностью используется по моменту, не менее чем на h₀ / 2, а конец отгиба должен быть расположен не ближе того сечения, в котором отгиб не требуется по эпюре моментов ( рис. 1).

— Конструирование отогнутых стержней. Армирование балок сварными каркасами.

Плавающие прутья применять не разрешается.
Отгибать стержни, расположенные непосредственно у боковых граней элемента, не рекомендуется;

в) отгибы в балках рекомендуется располагать под углом 45° к оси балки; в высоких балках угол наклона может составлять 60°.

Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь на обработку персональных данных в соответствии с Условиями

Армированная кладка

каменные конструкции, снабженные для восприятия растягивающих усилий арматурой из материала, обладающего высоким сопротивлением растяжению.

Процент армирования стены горизонтальной и вертикальной продольной арматуры, учитываемой в расчете, должен быть не ниже 0,05%.

Схема армирования каменной кладки

Для армирования каменных конструкций применяются:

• а) армирование поперечное (сетчатое), состоящее из стальных сеток, укладываемых в горизонтальных швах кладки и применяемое в кладках из сплошного и пустотелого кирпича с дырчатыми и щелевидными пустотами (рис. 1);
• б) армирование продольное, состоящее из продольной арматуры С хомутами, устанавливаемой или внутри кладки, в швах между кирпичами (рис. 2, 6), или снаружи в слое раствора, или в пазах Кладки с последующим заполнением их раствором или бетоном (рис. 2, а);
• в) армирование комплексных конструкций, состоящих из железобетона, бетонируемого в каменной, кладке по мере ее возведения;
• г) армирование железобетонными, стальными или штукатурными обойками, применяемое для усиления столбов и простенков (рис. 4—6).

Сетчатое армирование является основным способом усиления столбов, простенков и отдельных участков стен при малой их гибкости и при небольших эксцентриситетах.

Армирование кладки, 1 — сетчатое, 2 — продольчатое

Сетчатое армирование кладки применяется в центрально и внецентренно сжатых элементах (столбах, стенах, арках, сводах и др.) при

малых эксцентриситетах (для сечений любой формы при е₀ / h < 0,35у,

для прямоугольных сечений при е₀ / h <0,17 и при отношении l₀ / r < 52,5

или l₀ / b < 15) h — размер поперечного сечения в плоскости действия момента; Ь — ширина, т. е. наименьший размер поперечного сечения.

Продольное армирование и армирование железобетоном применяется;

• а) для восприятия растягивающих усилий в изгибаемых, растянутых и внецентренно сжатых элементах, когда в сечении возникают растягивающие напряжения, превышающие расчетные сопротивления кладки при растяжении (балки, перемычки, карнизы и др.);
• б) в центрально и внецентренно сжатых столбах, независимо от эксцентриситета при гибкости l₀ / r ≥ 52,5 или l₀ / b ≥15 с целью повышения устойчивости и прочности;
• в) в тонких стенах и перегородках с целью повышения их устойчивости и прочности при действии на них поперечных нагрузок;
• г) в стенах и столбах, подвергающихся значительной вибрации с целью предохранения кладки от трещин, а также для придания конструкциям и всему сооружению в целом большей сейсмостойкости.

Количество арматуры, учитываемой в расчете, должно составлять не менее;

• для сетчатой арматуры…….0,1%
• для продольной арматуры сжатой . . 0,2%
• для растянутой . . 0,05%

Наибольшее количество арматуры при сетчатом армировании не должно превышать 1%. Концы растянутой арматуры должны быть заанкерены в слое бетона или раствора.

Диаметр арматуры должен быть не менее: сетчатой и продольной растянутой арматуры — 3 мм; продольной сжатой арматуры 8 мм.

Диаметр арматуры в горизонтальных швах кладки должен быть не более: при пересечении стержней в шве — 5 мм; без пересечения — 8 мм.

Швы кладки армокаменных конструкций должны иметь толщину, превышающую диаметр арматуры не менее, чем на 4 мм.

Напряжения для армированной кладки

Испытания балок тоже подтвердили возможность пользования формулами железобетона при расчете железо-кирпичных конструкций.

Число m = Eж / E кл

получено равным 30 для кладки на цементном растворе состава 1:3 и равным 56 при кладке на растворе состава 1:4. На основании испытаний могут быть даны следующие указаания для расчета железо-кирпичных конструкций.

Допускаемые напряжения для армированной кладки на осевое сжатие Bd9 на сжатие при изгибе R’d, на скалывание при изгибе при отсутствии специальной арматуры t и на скалывание при изгибе при наличии отогнутых стержней t1 приведены в следующей таблице.

Допускаемые напряжения для армированной кладки (кг/см2).

Допускаемые напряжения на растяжение железа принимаются теми же, что и при расчете железобетонных конструкций. При армированный до 1,1%, как показали испытания, вполне допустим растет балок по методу критических нагрузок. Растет ведется при коэффициенте запаса k = 3.

Кладка системы Прюсса

Одним из распространенных типов железо-кирпичных стен являются стены системы Прюсса (фиг. 4). Они выполняются из кирпича на ребро или плашмя на цементном растворе с армированием их обручным или круглым железом. Обручное железо применяется толщиной в 1—2 мм при ширине в 15—20 мм, круглое железодиаметром 4—6 мм. Арматура располагается в швах кладки. В местах пересечения арматура связывается проволокой, образуя клетки, которые заполняются кирпичной кладкой.

Расстояние как между вертикальными, так и горизонтальными стержнями обычно принимается равным 51 см. Пересечения горизонтального и вертикального железа производятся в различных плоскостях. Концы горизонтальной арматуры закрепляются в капитальных стенах или столбах. На практике при небольшой длине стены конструкция Прюсса применяется в упрощенном вида с прокладкой железа только в горизонтальных швах, что упрощает кладку. Стены Прюсса обладают большой жесткостью и способностью выдерживать боковые удары и давления.

Преимущества армированной кладки

Железо-камень обладает почти всеми теми же преимуществами, что и железобетон, а именно:

• а) большой долговечностью,
• б) высокой огнестойкостью,
• в) ничтожным расходом по ремонту,
• г) относительной сейсмостойкостью.

Кроме того по сравнению с железобетоном железо-кирпич обладает следующими преимуществами:

• а) простотой опалубки,
• б) объемным весом на 20% более легким, чем железобетон,
• в) значительно более высокими теплотехническими качествами, что указывает на целесообразность применения железо-кирпича в наружных стенах.

Недостатки железо-камня следующие:

• а) железо-каменные конструкции как правило несмотря на меньший объемный вес несколько тяжелее железобетонных, хотя и значительно легче каменных;
• б) железо-камень требует работы высококвалифицированных каменщиков;
• в) железо-камень по-видимому хуже, чем железобетон, сопротивляется динамическим нагрузкам.

С технической точки зрения железо-камень может быть применен почти во всех областях, где находит себе применение железобетон. Экономичность железо-камня по сравнению с железобетоном не является доказанной и должна определяться в каждом отдельном случае в зависимости от типа конструкции и ее назначения. Перспективу применения армирования камня в целях повышения устойчивости и связанности комплекса здания следует по-видимому считать основной.

Второй областью, где может оказаться целесообразным применение железо-камня взамен железобетона, являются элементы наружной стены, где:

1. железобетон благодаря своим низким теплотехническим качествам требует утепления, приводящего к усложнению в конструкциях и в работе;
2. железобетон, вводимый в кладку, является инородным материалом, что также создает ненужные усложнения и задержки в процессе работ.

К этой области целесообразного применения железо-камня относятся например железо-кирпичные перемычки.

Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь на обработку персональных данных в соответствии с Условиями

При армировании стен необходимо соблюдать следующие условия:

• а) горизонтальная арматура, как правило, располагается в швах кладки;
• б) при односторонней нагрузке стены армируются одиночной арматурой, расположенной с растянутой стороны стен, а при двусторонней переменной нагрузке стены армируются двойной арматурой;
• в) стены толщиной в полкирпича и более, при небольших моментах равных знаков, разрешается армировать одиночной армату: расположенной в середине толщины стены;
• г) вертикальная арматура, конструктивная или же работающая на растяжение, расположен пая снаружи стены, связывается хомутами не реже чем через 80 диаметров;
• д) тонкие стены из кирпича на ребро можно армировать, вертикальными и горизонтальными стержнями в швах кладки с размером ячейки арматурной сетки 52 х 52 или 52 х 65 см;
• е) концы горизонтальных и вертикальных стержней рекомендуется заделывать в устойчивые прилегающие конструкции (капитальные стены, колонны, обвязочные балки и т. п.).

Толщина железобетонных поясов принимается кратной толщине одного ряда кладки, что позволяет бетонировать пояса по ходу кладки без нарушения порядовки. Стержни арматуры связываются хомутами не реже чем через 40 диаметров.

В отапливаемых зданиях пояса, при толщине их больше одного ряда кладки, должны быть проверены на промерзание и в требуемых случаях утеплены.

Для бетонирования вертикальных стоек в кладке оставляются вертикальные борозды. После возведения стены или отдельных ее участков в борозды закладывается арматура и стойки бетонируются при помощи переставных щитов опалубки. При расположении стоек внутри кладки в ней оставляются вертикальные каналы, в которые закладывается арматура и заливается бетон по мере возведения стены.

При армировании стен стальными стойками, служащими для восприятия только боковых усилий, стойки целесообразно располагать вне стены и, скрепляя их со стеной при помощи гибких анкеров, допускающих осадку кладки без передачи вертикальной загрузки от стены на стойки. Горизонтальные стальные пояса следует располагать в самой кладке.

фото армирования стен

При армировании стен горизонтальными поясами и вертикальными стойками крепление поясов к стойкам должно допускать свободную осадку стены и в то же время обеспечивать передачу горизонтальных усилий.

Конструктивное армирование стен допускает увеличение предельных гибкостей против величин, установленных для неармированных стен, на 20% при армировании в одном направлении и на 30% — при армировании в двух направлениях.

Стены, подвергающиеся значительной вибрации, усиливаются арматурой в швах кладки, железо-кирпичными и железобетонными поясами, которые могут совмещаться с подоконными перемычками. Процент армирования поясов следует принимать 0,05—0,10%.

При усилении стен поясами или стойками, расположенными вне стены, вертикальные нагрузки разрешается передавать на стены, а горизонтальные— на стойки и пояса.

Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь на обработку персональных данных в соответствии с Условиями

Сечения каменных элементов должны быть простыми то форме и иметь размеры, соответствующие размерам кирпича или камня. Сечения сложной формы (тавровые, круглые и т. д.) допускаются в случае, если они обоснованы как архитектурными, так и статическими экономическими требованиями. Элементы архитектурного оформления должны быть по возможности использованы для повышения прочности и устойчивости конструкций. Элементы, сечения которых увеличены по статическим или архитектурным соображениям, должны проектироваться пустотелыми.

Указания по перевязке

В крупноблочных зданиях с целью уменьшения количества различных типоразмеров блоков допускается вместо перевязки внутренних и наружных стен укладывать в совпадающих горизонтальных швах кладки Т-образные сетки из полосовой или арматурной стали. В каждом этаже эти связи должны быть установлены не менее чем в одном уровне. Перевязку наружных углов (наружных продольных и торцовых стен) рекомендуется осуществлять специальными угловыми блоками.

При кладке из кирпича и обыкновенных камней должны соблюдаться следующие правила перевязки рядов:

• а) в кирпичной кладке — не менее одного тычкового ряда на шесть рядов кладки:
• б) в кладке из обыкновенных камней — не менее одного тычкового ряда на три ряда кладки,
• в) при замене перевязки металлическими связями—одна связь сечением не менее 0,2 см2 на каждые 0,5 мг вертикального продольного сечения стены.

Вместо сплошных тычковых рядов могут применяться отдельные тычковые камни или кирпичи, входящие в состав ложковых рядов, в эквивалентном тычковому ряду количестве. Если вместо перевязки применяются металлические связи, то принимается, что каждая часть стены работает на нагрузки непосредственно к ней приложенные и что перераспределение нагрузок через связи на примыкающую часть стены не происходит. Если стена состоит из двух слоев, выполненных из кладок различной прочности (с более чем двойной разницей в расчетных сопротивлениях), количество тычков или связей должно быть увеличено в 1,5 раза по сравнению с указанным выше.

Если количество тычков или связей меньше указанного выше в 1,5 раза, предел прочности кладки понижается на 10%, а при уменьшении в 2 раза — на 25%.

Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь на обработку персональных данных в соответствии с Условиями

Температурный шов (шов расширения — сквозной разрез (щель, прорезь) разделяющий на части сооружение или конструкцию по длине или ширине, устраеваемый для обеспечения свободы температурных деформаций и исключения недопустимых перенапряжений в частях сооружения.

Во избежание появления трещин, вызванных усадочными деформациями, в стенах из монолитного бетона и из бетонных камней, а также из невыдержанного силикатного кирпича (в возрасте до трех месяцев) рекомендуется по периметру здания на уровне подоконников и надоконных перемычек прокладывать конструктивную арматуру общим сечением в 2—4 см2 на каждый этаж.

Швы в стенах, связанных с металлическими или железобетонными конструкциями, должны совпадать со швами в конструкциях.

Таблица 1. Предельные допускаемые расстояния (в м) между температурными швами в стенах отапливаемых зданий

Расстояния, указанные в таблице, подлежат уменьшению: для стен закрытых неотапливаемых зданий — на 30%, для открытых каменных сооружений — на 50%,

Осадочные швы устраиваются в местах сопряжений участков здании:

• а) расположенных на разнородных грунтах;
• б) пристраиваемых к существующим зданиям;
• в) при разнице в высоте, превышающей 10 м;
• г) во всех случаях, когда можно ожидать неравномерной осадки фундамента.

Осадочные и температурные швы в кирпичных стенах следует выполнять в виде шпунта с размером паза для стен толщиной в 1,5 и 2 кирпича — 13 х 14 см, а для более толстых стен 13 х 27 см.

В бутовой кладке подвальных стен и фундаментов швы могут быть устроены сквозными.

Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь на обработку персональных данных в соответствии с Условиями

При образовании карниза напуском рядов кладки общий вынос его не должен превышать половины толщины стены. При этом вынос каждого ряда не должен превышать 1/3 длины камня или кирпича.

При армировании кладки карниза стержнями, расположенными в горизонтальных швах перпендикулярно к стене, вынос карниза может быть увеличен до 3/4 толщины стены.

При малых выносах карнизов (до 20 см) и при отношении высоты парапетов к толщине менее 3 для кладки их применяются те же растворы, что и для кладки верхнего этажа.

При большом выносе кирпичных карнизов, а также при отношении высоты парапетов к толщине более 3 марка раствора для кладки должна быть не ниже 25.

Если в соответствии с расчетом устойчивость карнизов и парапетов без дополнительных креплений не обеспечивается, карнизы и парапеты должны укрепляться анкерами, заделываемыми в нижних участках кладки. Взамен анкеров или для уменьшения глубины заделки и площади поперечного сечения анкеров возможно устройство обратного напуска кладки со стороны чердака, а также устройство бетонных или железобетонных противовесов (устройством обратного напуска или противовесов создается дополнительный удерживающий момент).
При укреплении карнизов анкерами кладка может выполняться на раствора низких марок (при этом сечение анкеров определяется с учетом пониженных коэффициентов условий работы).

Если концы анкеров закрепляются отдельными шайбами, то расстояние между анкерами не должно превышать 2 м. При закреплении концов анкеров за продольную полосу, балку или за концы прогонов расстояние между анкерами может быть увеличено до 4 м.

При чердачных перекрытиях по железобетонным балкам рекомендуется концы анкеров заделывать в балках перекрытия.

В сборных карнизах из железобетонных элементов в процессе возведения должна быть обеспечена устойчивость каждого элемента.

В случае необходимости постановки анкеров для закрепления сборных железобетонных карнизных плит и модульонов следует применять сборные железобетонные анкерные балки, через которые пропускаются верхние концы анкеров (рис. 2).

Карнизы, конструкция

В карнизах без модульонов анкерными балками закрепляют венчающие карнизные плиты (рис. 2,а, б).

В карнизах на модульонах анкерными балками закрепляются несущие модульоны ( рис. 2,в, г).

Карнизные плиты в зданиях высотой более 10,5 м (когда карнизы рассчитываются на подвеску люльки) следует связывать между собой в продольном направлении (петлями и металлическими зажимными скобами с последующей бетонировкой мест стыков).

Анкеры должны располагаться, как правило, внутри кладки на расстоянии в 1/2 кирпича от внутренней поверхности стены. Анкеры, расположенные снаружи кладки, должны быть защищены от коррозии и от огня слоем цементной штукатурки толщиной не менее 3 см (считая от поверхности анкера).

При кладке на растворах марки 10 и ниже анкеры необходимо закладывать в борозды с последующей заделкой их бетоном.

Следует обращать особое внимание на закрепление нижних концов анкеров горизонтальными штырями (полосами, заделкой в чердачное перекрытие и т. п.), полностью обеспечивающими вовлечение в работу удерживающего веса всей кладки, учтенной в расчете.

Отвод атмосферных осадков при сложных карнизах. Парапетное ограждение

Ограждение крыши при строительстве домов. Парапетное ограждение.

Промежуточные карнизы при кирпичном строительстве не должны конструироваться с выносом более 50 см. Горизонтальные ряды кладки карниза не должны выступать более чем на 0,4 длины кирпича, т. е. на 10 см. В противном случае кладку карниза армируют или применяют железобетонные плиты.

Кладку промежуточных карнизов можно вести на известковом растворе при выносах до 25 см, а также и при кладке способом замораживания. При больших выносах необходимо применять смешанный раствор марки не ниже «30». Тычковые ряды выполняют из целого кирпича. Карнизы покрывают кровельным железом.

Парапеты

Парапеты (каменные) могут покрываться листовым железом (вообще листовым металлом), плитками из бетона и естественных камней или цементным раствором. Плитки должны иметь скаты в одну или две стороны; на стенку парапета укладывают плитки таких размеров, чтобы с двух сторон парапета они имели свесы не менее 5—б см. С нижней стороны плиток (в местах свесов) устраивают бороздки (капельники).
Брандмауэрные стенки сверху покрывают кровельным железом.
Пояски, сандрики покрывают обязательно железом.

Отвод атмосферных осадков при сложных карнизах

Обычно применяемый отвод атмосферных осадков в массовом, строительстве.
Наиболее простой отвод (при сложном карнизе)— в сторону, противоположную главному фасаду (односкатная крыша).
При наличии балюстрады необходимо устраивать прозор достаточной высоты, чтобы избежать образования ледяного порога.
Отвод атмосферных осадков жолобом внутри конструкции карниза требует применения листового цинка или меди, а также пропайки швов.

Внутренний отвод атмосферных осадков требует наличия достаточно теплого чердака и дорогостоящих устройств, а также чрезвычайной тщательности в работе

Карнизы в сейсмических районах

В сейсмических районах допускается устройство карнизов с выносом не больше 75 ел и с обязательным устройством связей, с антисейсмическими поясами или несгораемыми чердачными перекрытиями. Для выноса до 20 см связей с поясом не требуется

Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь на обработку персональных данных в соответствии с Условиями

Для обеспечения общей устойчивости здания и отдельных его элементов устанавливаются наименьшие размеры столбов и панелей стен (т. е. участков, ограниченных по длине поперечными устойчивыми конструкциями, а по высоте — перекрытиями), превышение которых допускается только при наличии армирования или введения железобетонных или металлических обвязок и креплений.

Допускаемые длины I, высоты Н и толщины а стен и столбов устанавливаются в зависимости от группы, к которой должна быть отнесена кладка их согласно классификации, приведена в табл. 1.

Классификация кладок по группам

Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь на обработку персональных данных в соответствии с Условиями

Расчет карнизов и парапетов производится для двух стадий готовности зданий: для незаконченного и для законченного здания (рис. 1).

Для стадии незаконченного здания (рис. 1 ,а) учитываются следующие нагрузки:

• а) собственный вес карниза (с учетом веса опалубки, если она имеется);
• б) нагрузка в 100 кг на 1 пог. м края карниза или на один элемент сборного карниза при длине элемента менее 1 м;
• в) активное и отсасывающее давление ветра с суммарным аэродинамическим коэффициентом 1,4;
• г) нагрузка от веса кладки.

Все нагрузки, включая и ветровую, относят к основному сочетанию нагрузок.

Если по проекту концы анкеров заделываются в элементах чердачного перекрытия, то в расчете учитывается (полностью или частично) давление от собственного веса этого перекрытия. При этом в чертежах должно быть сделано указание о возведении перекрытия (полностью или частично) до устройства карниза. При расчете карниза в стадии незаконченного здания следует учитывать возможность наличия пониженной прочности кладки в раннем возрасте.

В возрасте до 7 дней твердения в летних условиях и в более поздние сроки при температуре твердения ниже + 10 С, когда прочность раствора менее 50% от проектной, для определения предела прочности кладки при сжатии принимаются условные марки раствора, отвечающие его действительной прочности в эти сроки ( табл. 2 ).

При прочности раствора менее 50% от проектной сцепление раствора с камнем не учитывается и при определении, удерживающей нагрузки учитывается наиболее невыгодная, возможная по условиям перевязки линия обрушения кладки под карнизной плитой.

При многорядной перевязке анкера должен закрепляться за тычковый ряд (при тычках, выходящих на внутреннюю поверхность стены).

При прочности раствора 50% и выше от проектной марки в поверочном расчете для стадии незаконченного здания учитывается проектная марка раствора и, следовательно, кладки.

При расчете карниза в стадии незаконченного здания коэффициент условий работы m повышается ва 25% (т. е. принимается m = 1,25).

Для стадии законченного здания учитываются следующие нагрузки:

• а) собственный вес карниза;
• б) нагрузка от крыши, с учетом уменьшения ее за счет отсасывающего ветра (при вычислении нагрузки от крыши снег не учитывается);
• в) нагрузка от чердачного перекрытия;
• г) для здании высотой более 10,5 л нагрузка на край карниза от двух блоков подвесной люльки в виде двух сосредоточенных грузов по 500 кг каждый, приложенных на расстоянии 2 м друг от друга (нагрузка в 500 кг от каждого блока подвесной люльки может быть при расчете распределена на длину карниза до 2,0 м, если конструкция карниза допускает такое распределение); для зданий меньшей высоты принимается нагрузка на край карниза в 150 кг на 1 л или на один элемент сборного карниза при длине элемента менее 1 м;
• д) отсасывающий ветер, действующий на карниз и стену (при учете временной нагрузки на краю карниза расчетная ветровая нагрузка может быть снижена на 50%);
• е) нагрузки от веса кладки.

Все нагрузки, включая ветровую, относят к основному сочетанию нагрузок.

При сборных не связанных между собой карнизных плитах распределение нагрузки в 500 кг от каждого блока подвесной люльки на длину до 2,0 м недопустимо. В этом случае нагрузку в 500 кг следует передавать на один элемент сборного карниза.

В стадии незаконченного здания при отсутствии заанкеренных балок чердачного перекрытия стена верхнего этажа вместе с карнизом или парапетом рассматривается как консоль, заделанная на уровне нижележащего междуэтажного перекрытия.

В стадии законченного здания (для зданий с жесткой конструктивной схемой) стена с карнизом рассчитывается в предположении наличия неподвижной опоры в плоскости чердачного перекрытия. Участок стены над чердачным перекрытием рассматривается как консольное продолжение верхнего этажа.

Расчет карниза состоит из проверки горизонтальных сечений (начиная от сечения непосредственно под карнизной плитой и ниже) на вко центренное сжатие.

Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь на обработку персональных данных в соответствии с Условиями